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压力容器全模型ANSYS分析与强度计算新规范

中国水利水电出版社
    【作 者】栾春远 编著 【I S B N 】978-7-5084-9754-9 【责任编辑】宋俊娥 【适用读者群】本专通用 【出版时间】2012-05-01 【开 本】16开 【装帧信息】平装(光膜) 【版 次】第1版第1次印刷 【页 数】400 【千字数】618 【印 张】25 【定 价】62 【丛 书】万水ANSYS技术丛书 【备注信息】
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    本书是《压力容器ANSYS分析与强度计算》一书的姊妹篇。

    本书第1至12章是强度计算部分,编入俄罗斯联邦国家标准ГОСТ Р 52857.1-.12-2007中对应的12个单项标准,除标准正文外,均配有概述、计算例题和小结,便于读者对标准的理解和使用。该标准是2007年10月27日颁发,2008年4月1日开始实施的,针对容器及设备强度计算的规范和方法的第一个综合性的国家标准,除塔设备[16]外,几乎涵盖了压力容器设计领域的所有问题,该标准中有11个独具优势的计算方法均超出了GB150、GB151和JB4732附录J的规定范围,内容新颖,计算方法先进,可在设计中参照使用。

    第13章识别提取ANSYS线性化给出的应力分类用于应力强度评定。综合美国SIS公司和日本JSW公司实际的ANSYS工程的识别提取范例,以及ГОСТ Р 52857.9对接管与圆筒球形封头相贯区最大应力的评定准则,给出完整的识别和提取方法,详见本书表13-1。

    第14章给出HDPE产品出料罐全模型的ANSYS分析,该设备是典型的压力载荷循环次为2.21×106(20年)的高周疲劳容器,本章的疲劳分析方法可作为解决这一类工程难题的开创性的先例,并为此创新推出“最高应力强度节点子模型”,在该模型上设置路径,以闪电速度给出线性化结果。

    本书可供压力容器设计、制造、使用和检验等环节的工程技术人员参考,也可供大专院校压力容器及相近专业的师生参考,对压力容器设计规范的理论研究也有重要的参考价值。

    本书是《压力容器ANSYS分析与强度计算》一书的姊妹篇。

    在ANSYS分析方面,前书给出了热壁加氢反应器的压力应力分析、稳态热分析、热应力分析和耦合分析,其分析结果表明,位号为R1305在用的,由JSW设计制造的该产品的最小壁厚(249mm),通过了ANSYS上述分析和应力叠加法或耦合法的应力强度评定。高压空气储罐的压力循环次数min20000,按JB4732表C-1输入S-N数据,用ANSYS进行疲劳计算,给出使用系数。本书给出HDPE产品出料罐全模型的ANSYS压力应力分析,并按设计的压力载荷循环次为2.21×106(20年)进行高周疲劳强度计算。两本书给出3台容器的上述分析几乎涉及到压力容器专业用ANSYS分析常用的所有功能。

    本书第14章产品出料罐全模型ANSYS分析有如下特点:

    1 全模型ANSYS压力应力分析结果,给出唯一的最高应力强度节点所在位置,只要该节点的应力强度评定能通过,就不必对其他元件或节点再进行分析,整台容器就是安全的;

    2 载荷循环次数超过1×106,JB4732的设计疲劳曲线已不能使用,ANSYS疲劳分析如何进行,这是我国压力容器工程上的一个难题。实际上,却有在高周循环载荷下运行的压力容器,HDPE产品出料罐就是其中的一台典型的关键设备。本书第13章指出了解决该问题的新途径,第14章给出具体实施步骤,分析结果满足设计的循环次数的要求,且有同规格与本题分析不同壁厚的,在相同操作条件下,运行时间已接近计算的使用寿命的,有良好的运行结果的相同的在用容器,提供了对比分析设计经验。因此,本题的疲劳分析方法可作为解决这一类工程难题的开创性的先例。

    3 对压力应力分析给出的最高应力强度节点(在外壁上)的总应力进行线性化处理,在全模型内壁上选取路径另一端点将是又一个处理难题。经过多次失败后得出结论:由于路径的长短得到不是唯一的线性化结果,出现不准确的情况。只有逼近壁厚的路径长度才能给出准确的线性化结果,并为此创新推出“最高应力强度节点子模型”,在此模型上,既能方便选择并确定路径的端点,又可进行线性化处理,因为此模型的单元数量很少,能以闪电速度给出列表的或图示的线性化结果,详见第14章图14-61,与全模型条件下给出的结果相同。

    4 要想保证求解顺畅进行,必须准确无误地检查好全模型的所有承载面。第14章给出各个元件的承载面的装配图,再按承受压力或面力等不同载荷定义它们相应的组件和部件。

    5 建立全模型的几何模型比轴对称模型复杂,建立该有限元模型将有60多万个单元,求解速度慢,显示应力强度云图也要等待较长时间,这是全模型ANSYS分析的缺点。

    第13章识别提取ANSYS线性化给出的应力分类用于应力强度评定。综合美国SIS公司和日本JSW公司实际的ANSYS工程的识别提取范例,以及ГОСТ Р 52857.9对接管与圆筒或球形封头相贯区最大应力的评定准则,给出完整的识别和提取方法,见表13-1。

    离开ANSYS,谈论总应力的线性化是没有实际意义的。只要设置了合理的路径,ANSYS向该路径映射数据后,就能给出该路径的线性化处理结果,列表给出:MEMBRANE,BENDING,MEMBRANE+ BENDING,PEAK,TOTAL共5部分线性化应力。然后对照ASME-Ⅷ-2表4-210.1或JB4732表4-1进行识别提取,并按ASME-Ⅷ-2进行应力强度评定。

    实际上,由日本JSW公司设计制造的高温、高压和临氢热壁加氢反应器我国在用的有百余台,经受了使用考验,能对它进行正确的识别提取,就是获得了可靠的工程识别提取方法[16],同JSW一样,美国SIS公司提出的识别提取ANSYS线性化给出的应力分类准则,符合ASME-Ⅷ-2的规定,是非常简便且可操作的有效方法,值得我们好好学习和应用。

    在强度计算方面,前书中载有的ГОСТ 14249-89,ГОСТ24755-89,ГОСТ25859-83等3项既是俄罗斯国家标准,又是独联体标准,另外还有3项РД26-01-162-87,РД24.200.17-90,РД26-16-88标准文件,这6项标准文件继续有效[17]。本书第2章ГОСТ Р 52857.2的参照标准是ГОСТ 14249,第3章ГОСТ Р 52857.3的参照标准是ГОСТ24755,第6章ГОСТ Р 52857.6的参照标准是ГОСТ25859、РД26-01-162和РД24.200.17。要了解俄罗斯联邦压力容器标准的理论基础部分,如极限载荷法,稳定计算的现代方法(圆筒锥壳外压公式的由来),设计疲劳曲线理论公式的由来等,以及塔设备强度计算的新标准(ГОСТ Р 51273,ГОСТ Р 51274)和РД26-16-88接管与筒体和封头相贯处的应力计算方法,须到前书中查阅。

    ASME,ГОСТ Р,EN13445和我国标准均提出采用有限元法的应力分析的数值方法解决压力容器复杂的应力计算。因此,前书和本书均采用ANSYS分析与强度计算相结合,可互相对比、验证和数据共享,达到快捷、方便的使用目的。

    我国某些学者积极倡导,对于国外规范,压力容器的设计人员要有世界视野,对比择优。

    本书中载有的ГОСТ Р 52857.1-.12-2007是俄罗斯联邦最新颁发的,针对容器及设备强度计算的规范和方法的第一个综合性国家标准,除塔设备外,几乎涵盖了压力容器设计领域的所有问题,内容新颖,计算方法先进,可在设计中参照使用。

    该标准ГОСТ Р 52857.1-.12-2007中有12个单项标准,分别编入本书第1章到第12章,除标准正文外,均配有概述、计算例题和小结,便于读者对标准的理解和使用。第5章ГОСТ Р 52857.5支承载荷作用下壳体和封头的计算,其中鞍式支座支承的卧式容器计算,完全不同于JB4731-2005,以及多个国家采用的L.P.Zick方法,第12章列出ГОСТ Р 52857.12对计算机完成强度计算报告样式的要求。

    该标准中共有11个独具优势的计算方法:

    1 允许冲压成形的椭圆形封头工艺加工减薄量的存在

    在20世纪80年代,全俄化工机械制造科学研究设计院(НИИХИММАШ)完成的理论和实验研究成果已经确定,冲压成形的椭圆形封头在折边区域的减薄量不超过中央区域厚度的15%,对整个封头的极限压力值没有影响,并将这一成果载入ГОСТ14249-89(2005)1.7.2条[16]和ГОСТ Р 52857.1的12.4条中。内压椭圆形封头计算时,确定许用内压力的计算公式是基本公式,椭圆形封头的强度就是根据该式中封头中央区域的名义厚度减总附加量确定的。因此,ГОСТ14249规定,如果封头转角区域的减薄量不超过中央区域计算厚度的15%,则取c3=0,这是偏保守的规定。后来几经修改,在ГОСТ Р 52857.1的12.4条中将计算壁厚改为名义壁厚,即如果封头转角区域减薄量不超过中央区域名义厚度的15%,则不考虑c3。另外钢板或管子的负偏差同样取决于名义厚度,而不是计算厚度,采用名义厚度简便,保守程度也偏小。按我国封头标准关于厚度减薄量的规定,均不超过名义厚度的15%。因此,可以认定,我国所有冲压成形的椭圆形封头均可不考虑c3。

    2 ГОСТ Р 52857.2,外压圆筒和外压锥壳,俄罗斯联邦不采用外压图算法,因为有能力推导出解析式解决非弹性失稳这一相当复杂的问题。给出外压圆筒的计算壁厚sp和许用外压力的公式,更方便计算机求解。而ASME和GB150采用外压图算法。

    3 ГОСТ Р 52857.2,锥壳计算,能计算α1≤70°光滑锥壳和无折边或带折边过渡段的壳体连接,α1>70°的锥形封头,均超出了GB150的规定。

    4 ГОСТ Р 52857.3,开孔补强,能计算该标准附录中所有型式的接管与壳体相贯结构开孔补强,给出的开孔计算直径比GB150全得多,其特点是:

    (1)开孔率最大,圆筒、锥壳d/D≤1.0;凸形封头d/D≤0.6。

    (2)在计算壁厚(注:s c=sp为计算壁厚)的条件下,存在不要补强的开孔计算直径d0p。

    (3)在容器的名义壁厚(注:s c>sp)条件下,给出不要求额外补强的单个开孔计算直径d0,若开孔计算直径dp≤d0,则后续的补强计算不必进行。

    (4)当接管与圆筒或球形封头正交,且接管上作用有轴向力和弯矩时,能给出静载条件下许用轴向力和许用弯矩的计算公式,能给出单独载荷下或联合载荷下的强度校核条件,对比GB150,开孔率小且不能解决接管上有外载荷作用下的开孔补强。

    5 ГОСТ Р 52857.4,法兰的强度和密封计算,主要特点如下:

    (1)考虑的载荷有螺栓(螺柱)预紧力,内压力或外压力,外部的轴向力,外部的弯矩,法兰联接元件的温度变形限制引起的载荷,比GB150法兰一章规定的载荷要多。

    (2)法兰联接元件低循环疲劳强度计算与校核,将极大地提高法兰的计算功能,并为ANSYS求解,或因设置接触单元,或因不收敛,或因尚须验证而困惑的分析人员提供强有力的手算工具。HDPE产品出料罐的设备法兰就是在计算的压力循环次数为2.21×106的条件下按本标准手算通过的。这是GB150法兰一章的空白项。

    (3)法兰转角的校核,也是GB150法兰一章的空白项。

    (4)从螺栓(螺柱)计算载荷→螺栓的计算应力→作用到法兰上的计算弯矩→法兰的计算应力→法兰的静强度条件→低循环疲劳强度计算与校核,均以预紧和工作条件下两条主线并列地进行计算和校核,这一过程互不取代,且都要保证法兰联接所有元件的强度和密封。

    (5)力学分析给出预紧条件下和工作条件下,法兰的计算应力详尽、作用位置准确。

    (6)法兰静强度校核时,对不同的法兰型式、应力作用的部位,预紧或工作条件分别用1.0[σ],1.3[σ],1.5[σ],1.3•1.5[σ],3[σ],1.3•3[σ]予以控制,比GB150法兰一章更合理。

    (7)法兰计算时,至少要计算螺栓(柱)变形度Уб,法兰的角变形度,法兰联接的刚度 ,法兰联接的刚度系数 等。

    (8)螺栓的静强度条件、预紧条件下或工作条件下,螺栓(螺柱)的许用应力按附录Г计算,其值已经增大了。

    6 ГОСТ Р 52857.6,低循环疲劳强度计算,主要特点如下:

    (1)可对载荷循环次数≤1×106或≥1×106低高周疲劳有限循环,或无限循环进行疲劳强度计算。【例6.3-1】表明,按简化计算得到设置接管的锥壳处应力强度比图14-92高18.67%。

    (2)给出许用应力幅和许用循环次数的两个解析式,根据设计的载荷循环次数能计算许用应力幅,根据有关标准计算得到的应力幅能计算许用循环次数。而ASME-Ⅷ-2不能计算。

    (3)给出包括碳素钢、低合金钢、奥氏体钢、Rm≥700MPa紧固件用钢、铝合金、铜合金、钛合金共8张计算疲劳曲线图。

    7 ГОСТ Р 52857.7,固定式管板计算,主要特点如下:

    (1)本标准没有GB151图19~图31那样复杂的曲线族图,基本上都是解析式。

    (2)对于延长兼作法兰的固定式管板,不计算螺栓载荷,不计算法兰力矩,也不计算和校核壳体法兰应力,减少了计算链的长度。

    (3)对于废热锅炉型薄管板,带法兰或不带法兰的固定式管板,均采用b1,R1两个尺寸“整容”后进入统一的计算流程,只是带法兰的管板厚度不得小于法兰环的厚度。

    (4)没有GB151设定的危险组合的设计工况。计算当量压力时,同时考虑了温差、管壳程计算压力。在管壳程计算压力部分,均包含了压力对管板的影响系数,压力对管子纵向变形的影响系数,管板不布管边缘的相对特性,管子刚度与壳体刚度的当量比,管-壳系统的刚度变化系数等,管板与壳程圆筒连接处均给出相应的应力集中系数值。

    (5)对管板,考虑了疲劳问题,若换热器即使在静载荷下操作,也必须按载荷循环2000次的规定进行低循环疲劳强度计算。这是GB151的空白项。

    (6)本标准附录Д给出在蠕变条件下操作的换热器的元件用的计算疲劳曲线图。

    (7)力学分析给出固定式管板的计算应力,除管板中的应力外,还有与管板连接处壳体中的经向薄膜应力、经向弯曲应力、周向薄膜应力和周向弯曲应力,换热管中的轴向薄膜应力、轴向总应力和周向薄膜应力等,比GB151给出的计算应力多而全。

    (8)规定固定式管板静强度校核条件有:

    1)与壳体连接处管板和布管区管板的剪切应力,max{τp1;τp2}≤0.8[σ]p;

    2)与管板连接处壳体的经向薄膜应力,σMx≤1.3[σ]к;

    3)管子的轴向薄膜应力和周向薄膜应力,max{σ1T;σ2T}≤[σ]T。

    (9)参与低循环疲劳强度校核的应力有:

    1)与壳体连接处管板的弯曲应力和布管区管板的弯曲应力;

    2)与管板连接处壳体的经向薄膜应力、经向弯曲应力、周向薄膜应力、周向弯曲应力;

    3)换热管的轴向总应力。

    参与低循环疲劳强度校核的应力恰是GB151静强度校核的应力,如管板的弯曲应力直接作为应力范围,再求应力幅,疲劳强度校核时比GB151以计算温度下3[σ]控制好通过。

    (10)U形管式和浮头式固定管板,按标准给出公式直接计算厚度,不进行应力计算和校核。

    (11)【例7.3-2】表明,对不带法兰的管板,本标准计算管板厚度为24mm(还有富裕),而《指南》按GB151计算管板厚度 为30mm。壳体均加同一膨胀节。

    8 ГОСТ Р 52857.8,夹套容器有下列主要特点:

    (1)能计算静载下U形、蜂窝形和半圆管形夹套容器夹套中许用压力并校核,还能进行循环载荷下应力范围的校核,按标准中给出的应力范围计算式,及该式中的膨胀变形差和查表得到应力集中系数,然后与许用应力范围进行疲劳强度评定;

    (2)对U形、圆筒形夹套容器,能计算自重载荷产生的轴向力校核,或与压力载荷联合作用下的承载能力校核。

    9 ГОСТ Р 52857.9,接管与圆筒或球形封头相贯处最大应力的计算,是为ГОСТ Р 52857.3静载荷下的开孔补强在交变载荷工况下操作,或由于塑性变形的积累可能破坏,或金属疲劳,或在设备中腐蚀性介质作用下降低了材料的塑性性能等情况下,导致不能应用极限载荷法计算时,给出的补充计算。对于接管与圆筒正交时,除内压外,还有接管上的轴向力,或有两个方向的弯矩作用下,均能给出有补强圈或无补强圈时相应载荷下的计算最大应力的解析式,能进行联合载荷下的静强度条件评定,也能进行疲劳强度计算。对于球形封头上的正交接管,在内压、接管上的轴向力和弯矩作用下,给出相应的最大应力的计算式。JB4732附录J,只能计算接管与圆筒正交时没有补强圈,受内压的情况,开孔率可为0.8,但两个规定开孔率之间的开孔率,如d/D=0.25或d/D=0.75不能计算其最大应力;λ超过了所有表的横坐标的最大值,不能计算,给不出圆筒与接管正交相贯区不另计入应力集中系数的计算最大应力的解析式。因此,ГОСТ Р 52857.9的计算功能高于JB4732附录J。【例9.3-2】表明,椭圆形封头上中心接管相贯区中最大应力σp比图 14-59显示的SMX保守32.3%。

    10 ГОСТ Р 52857.10,接触强腐蚀性的硫化氢介质的压力容器,除采用抗硫化氢腐蚀的专用钢20ЮЧ(20AlCe)、20КА(高级优质20g)和09ГСНБЦ(09MnSiNiNbZn,)外,处理对策是,限制与强腐蚀性的硫化氢介质接触的拉伸应力(总体或局部的薄膜应力和弯曲应力)。我国则专一使用Q345R(HIC)钢。

    11 ГОСТ Р 52857.11,考虑焊接接头错边、棱角及不圆度的壳体和凸形封头强度计算,对圆筒、锥壳纵、环焊缝对口错边,环焊缝棱角,由圆筒纵向凹陷或纵焊缝的棱角,圆筒上的圆形凹坑,凸形封头上圆形凹坑引起的局部不圆度,以及圆筒的总体不圆度等制造产生的缺陷情况下,给出强度计算和疲劳强度计算的方法,在ASME或其他国家的规范中是找不到的,确有实用价值的珍贵标准,对我国《在用压力容器定期检验规则》中有关错边量和棱角度的定级提供了定量计算的依据。

    在编著本书的过程中,得到了ГОСТ Р 52857.1-.12-2007标准编制组НИИХИММАШ的И.В.Сухарникова等3个单位签发的勘误表,并和全俄石油机械制造科学研究设计院股份公司强度专家Б.С. Вольфсон进行了交流,得到他们的大力帮助,在此表示感谢。

    本书可供压力容器设计、制造、使用和检验等环节的工程技术人员参考,也可供大专院校压力容器及相近专业的师生参考,对压力容器设计规范的理论研究也有重要的参考价值。

    由于作者水平有限,对书中的错误,敬请专家和读者给予指正。

    前言

    第1章 压力容器强度计算的一般要求 1
    第1节 概述 1
    第2节 标准正文 1
    1 应用范围 2
    2 引用标准 2
    3 符号 3
    4 一般规定 3
    5 计算温度 4
    6 工作压力、计算压力和试验压力 4
    7 计算力和计算力矩 5
    8 许用应力、安全系数 5
    9 稳定安全系数 7
    10 纵向弹性模量和线膨胀系数 7
    11 焊缝强度系数 8
    12 结构元件计算壁厚附加量 8
    附录A 工作条件下的许用应力
    (必须遵守的) 9
    附录Б 材料机械性能的计算值
    (参考性的)(略) 14
    附录В 纵向弹性模量的计算值
    (参考性的) 14
    附录Г 线膨胀系数(参考性的) 15
    附录Д 焊缝和钎焊缝的强度系数
    (必须遵守的) 15
    第3节 小结 17
    第2章 圆筒、凸形封头、平盖和锥壳的计算 19
    第1节 概述 19
    第2节 标准正文 19
    1 应用范围 19
    2 引用标准 20
    3 符号 20
    4 一般规定 23
    5 圆筒计算 23
    6 凸形封头的计算 32
    7 圆形平盖的计算 39
    8 锥壳计算 46
    第3节 计算例题 60
    第4节 小结 66
    第3章 在内压或外压作用下壳体和封头的
    开孔补强 接管上外部静载荷作用下
    圆筒球形封头的强度计算 70
    第1节 概述 70
    第2节 标准正文 70
    1 应用范围 70
    2 引用标准 71
    3 符号 71
    4 一般规定 73
    5 内压或外压下的开孔补强计算 74
    6 接管上的外部静载荷作用下圆筒和球形
    封头的强度计算(见图A.15,附录A) 79
    附录A (必须遵守的) 85
    第3节 计算例题 92
    第4节 小结 98
    第4章 法兰联接的强度和密封计算 101
    第1节 概述 101
    第2节 标准正文 101
    1 应用范围 101
    2 引用标准 102
    3 符号 102
    4 一般规定 107
    5 保证法兰联接密封所需的垫片压紧力 111
    6 预紧和工作条件下法兰联接的
    螺栓(螺柱)力 111
    7 螺栓和垫片的强度校核 112
    8 法兰的静强度计算 113
    9 校核法兰的转角 116
    10 法兰联接各元件低循环疲劳
    强度计算 116
    附录A 关于法兰和垫片应用范围的建议
    (参考性的) 120
    附录Б 关于选用标准法兰联接承受
    压力、轴向力和弯矩的建议
    (参考性的) 120
    附录В 关于确定法兰联接各元件温度
    的建议(参考性的) 120
    附录Г 螺栓(螺柱)材料的许用应力
    (必须遵守的) 120
    附录Д 螺栓(螺柱)的横截面面积
    (参考性的) 123
    附录Е 作用力的力臂和刚度系数
    (必须遵守的) 123
    附录Ж 紧固材料的物理和力学性能
    (参考性的) 125
    附录И 基本型式的垫片性能
    (必须遵守的) 127
    附录К 垫片、螺栓(螺柱)和法兰
    变形度的确定(必须遵守的) 128
    附录Л 预紧螺栓(螺柱)的扭矩
    (参考性的) 132
    第3节 计算例题 133
    第4节 小结 142
    第5章 支承载荷作用下壳体和封头的计算 145
    第1节 概述 145
    第2节 标准正文 145
    1 应用范围 145
    2 引用标准 146
    3 符号 146
    4 一般规定 148
    5 吊耳 149
    6 耳式支座 153
    7 鞍式支座 155
    8 支承式管子支座 161
    9 支承式筋板支座 163
    第3节 计算例题 166
    第4节 小结 168
    第6章 低循环疲劳强度计算 170
    第1节 概述 170
    第2节 标准正文 170
    1 应用范围 170
    2 引用标准 171
    3 符号 171
    4 一般规定 172
    5 低循环疲劳强度的校核条件 174
    6 低循环疲劳强度的简化计算 174
    7 低循环疲劳强度的精确计算 179
    8 许用应力幅和许用循环次数
    的计算 180
    第3节 计算例题 184
    第4节 小结 188
    第7章 换热设备的管板计算 191
    第1节 概述 191
    第2节 标准正文 191
    1 应用范围 192
    2 引用标准 192
    3 符号 192
    4 一般规定 199
    5 管壳式换热设备元件的计算 199
    6 空冷器元件的计算 211
    附录А 壳体带补偿器,壳体带膨胀节,
    膨胀节上带补偿器的换热器刚度
    变化系数 , 的确定
    (必须遵守的) 217
    附录Б 管孔对管板参数的影响系数
    (必须遵守的) 225
    附录В 弯曲时壳体-管板系统系数、
    管箱的壳体-法兰系统系数和
    法兰联接刚度系数的确定
    (必须遵守的) 226
    附录Г 确定管壳式换热器元件中剪力和
    弯矩的公式所采用的系数
    (必须遵守的) 226
    附录Д 蠕变条件下材料工作时许用的
    名义弹性应力幅的确定
    (必须遵守的) 229
    附录Е 管子与管板胀接的许用载荷
    (参考性的) 230
    附录Ж 空冷器计算时辅助参数的确定
    (必须遵守的) 230
    附录И 空冷器元件变形度系数
    (必须遵守的) 231
    附录К 确定图表中各参数的计算关系式
    (参考性的) 233
    第3节 计算例题 235
    第4节 小结 262
    第8章 夹套容器的计算 264
    第1节 概述 264
    第2节 标准正文 264
    1 应用范围 264
    2 引用标准 264
    3 符号 265
    4 计算公式的适用条件 268
    5 U形夹套容器 269
    6 圆筒形夹套容器(见附录A,图A.7) 275
    7 短管支撑式或折边锥体式蜂窝形夹套
    部分覆盖的容器(附录A,图A.8) 279
    8 通道为蛇形或排管形的夹套容器 282
    附录А 本标准的附图和计算尺寸
    (参考性的) 285
    第3节 计算例题 290
    第4节 小结 298
    第9章 在内压和接管上外部静载荷作用下
    接管与圆筒球形封头相贯处的最大
    应力计算 300
    第1节 概述 300
    第2节 标准正文 300
    1 应用范围 300
    2 引用标准 300
    3 符号 300
    4 一般规定 301
    5 圆筒中的应力计算(见图1) 301
    6 球形封头中的应力计算 304
    第3节 计算例题 307
    第4节 小结 309
    第10章 接触湿硫化氢介质的容器及设备 311
    第1节 概述 311
    第2节 标准正文 311
    1 应用范围 311
    2 引用标准 311
    3 符号 312
    4 一般规定 312
    5 许用应力和安全系数 312
    第3节 小结 313
    第11章 考虑焊接接头错边、棱角及不圆度的
    壳体和凸形封头强度计算的方法 316
    第1节 概述 316
    第2节 标准正文 316
    1 应用范围 316
    2 引用标准 316
    3 符号 317
    4 一般规定 318
    5 焊缝错边和棱角(图A.1,A.2) 318
    6 圆筒总体不圆度(椭圆度)(图A.3) 320
    7 局部不圆度(纵向凹陷,焊接接头的
    纵向棱角)(图A.4) 321
    附录A 标准正文附图(参考性的) 324
    第3节 计算例题 325
    第4节 小结 330
    第12章 对计算机完成强度计算报告样式
    的要求 332
    第1节 标准正文 332
    1 应用范围 332
    2 引用标准 332
    3 一般规定 333
    4 计算机完成强度计算报告的样式 333
    第13章 识别提取ANSYS线性化给出的应力
    分类用于应力强度评定 335
    第14章 HDPE产品出料罐全模型
    ANSYS分析 344
    第1节 设计条件 344
    第2节 压力应力分析 344
    第3节 ANSYS疲劳分析 374
    第4节 第二次疲劳分析 377
    第5节 小结 385
    参考文献 389
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